NH-YFFB扁電纜(亨儀)* 阻燃膠的阻燃機(jī)理高聚物的燃燒過程是一個(gè)劇烈的熱氧化過程阻止高聚物的燃燒關(guān)鍵是阻止高聚物的裂解若在這一步采用物理或化學(xué)方法控制高聚物的裂解就能阻止高聚物的燃燒和蔓延通過降溫、隔熱和隔 絕空氣是99%基本的方法另外終止燃燒過程中過氧化物分解生成性質(zhì)活潑的羥基 更是至關(guān)重要的。因?yàn)?實(shí)驗(yàn)方法系統(tǒng)研究了一些聚合物及其阻燃體系的LOI隨溫度變化的規(guī)律，提出了新的表片參數(shù)（或新溫度指數(shù)），它們反映了聚合物體系阻燃性能抵抗溫度上升的能力。文中同時(shí)結(jié)合TGA、CONE等表征手段探討了影響不同聚合物體系LOI變化規(guī)律的主要因素及內(nèi)在機(jī)制：（1）對于純聚合物體系，LOI變化規(guī)律及溫度指數(shù)與體系在高溫時(shí)時(shí)的成炭量無直接關(guān)系，更多地取決于體系本身化學(xué)與物理的熱穩(wěn)一性。（2）阻燃機(jī)理也是影響LOI隨溫度變化規(guī)律的重要因素。鹵銻協(xié)同體系由于特殊的氣相協(xié)同阻燃作用而具有很高的溫度指數(shù)。APP/PER構(gòu)成的典型的無鹵膨脹阻燃（IFR）體系由于熱穩(wěn)定性低而具有較低的溫度指數(shù)。研究同時(shí)表明膨脹阻燃促進(jìn)劑ZEO通常對該體系溫度指數(shù)的提高有較明顯的 作用
本文采用熔鑄法制備了不同成分的鎂合金用掃描電鏡、光學(xué)顯微鏡、X射線衍射儀等現(xiàn)代分析手段研究了鎂合金顯微組織和強(qiáng)化機(jī)制以及鎂合金的高溫氧化行為。 氧化膜經(jīng)過XRD物相分析和XEM能譜分析得知主要由Ce2O3、Al2O3和MgO組成。表層由MgO組成Ce2O3與Al2O3一起填充MgO孔隙形成了中間層氧化膜中間層致密度足以阻擋氧的進(jìn)入。在AZ91D鎂合金中加入1Ce后其燃點(diǎn)提高約60℃。因此鎂合金的阻燃性能得到提高。 將合金元素Sb加入到稀土阻燃鎂合金中Sb與Ce優(yōu)成金屬間化合物CeSb同時(shí)減少了大量長棒狀A(yù)14Ce相生成的可能性并且形成的顆粒狀CeSb具有形核作用從而細(xì)化晶粒。將合金元素Y加入到稀土阻燃鎂合金中，NH-YFFB扁電纜(亨儀)* Y優(yōu)先與Al結(jié)合形成熱穩(wěn)定相Al2Y它作為α-Mg枝晶Mg17Al12相的形核劑促成晶核的形成從而細(xì)化了合金的鑄態(tài)組織。 實(shí)驗(yàn)表明將合金元素Sb加入到稀土阻燃鎂合金中由于CeSb相的出現(xiàn)其燃點(diǎn)又有所降低
金屬材料的韌性斷裂是塑性加工過程中常見的失效形式和影響熱加工性的重要因素歷來都是塑性加工領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)。隨著有限元模擬技術(shù)和損傷力學(xué)的不斷發(fā)展如何建立合適的熱變形開裂準(zhǔn)則預(yù)測和避免缺陷的產(chǎn)生已成為缺陷仿真預(yù)測迫切需要解決的難題。本文以熱變形極易開裂的Ti40阻燃合金為研究對象以各種室溫下適用的開裂準(zhǔn)則為基礎(chǔ)引入Zener-Hollomon因子對Ti40合金的變形機(jī)理及開裂行為進(jìn)行了系統(tǒng)的研究。主要研究內(nèi)容和結(jié)果如下 研究了Ti40合金高溫變形過程中變形溫度和應(yīng)變速率對流動應(yīng)力的影響規(guī)律揭示了流動軟化和不連續(xù)屈服現(xiàn)象的影響因素和機(jī)理發(fā)現(xiàn)不連續(xù)屈服現(xiàn)象與大量可動位錯從晶界突然增殖有關(guān)。
揭示了Ti40合金的高溫變形機(jī)理。發(fā)現(xiàn)變形溫度低于950℃以動態(tài)回復(fù)為主高于950℃發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶。動態(tài)再結(jié)晶的形貌隨應(yīng)變速率的變化而變化應(yīng)變速率較高時(shí)（>1s1s）動態(tài)再結(jié)晶晶粒呈項(xiàng)鏈狀沿原始β晶界分布沿晶界析出的TiSi顆粒是再結(jié)晶晶粒的核心應(yīng)變速率較低時(shí)（）發(fā)生了鋸齒狀的連續(xù)再結(jié)晶亞晶形核是其形核的主要機(jī)制。 研究了Ti40合金的開裂機(jī)理。發(fā)現(xiàn)低溫、高應(yīng)變速率下變形以45°剪切開裂為主溫度較高時(shí)以平行于壓縮軸方向的縱裂和豆腐渣式開裂為主。VO揮發(fā)導(dǎo)致接近表面的晶界產(chǎn)生空洞是合金熱變形開裂的誘因。 揭示了Ti40阻燃合金熱變形開裂的臨界變形量與變形溫度和應(yīng)變速率的關(guān)系。結(jié)果表明變形溫度越高應(yīng)變速率越低材料的臨界變形量越大。發(fā)現(xiàn)變形溫度和應(yīng)變速率的綜合作用可用單變量Zener-Hollomon因子來表示且開裂的臨界變形量與lnZ呈線性關(guān)系從而大大減少試驗(yàn)次數(shù)。 基于DEFORM3D有限元平臺建立了Ti40合金等溫?zé)釅嚎s過程的有限元分析模型并對6種典型的室溫韌性開裂準(zhǔn)則進(jìn)行了分析比較。發(fā)現(xiàn)基于空洞長大聚合的Oyane模型可適用于Ti40阻燃合金高溫變形。發(fā)現(xiàn)Oyane準(zhǔn)則的臨界開裂C值與ImZ值也符合線性關(guān)系從而建立了基于Zener-Hollomon因子的Ti40合金熱變形開裂準(zhǔn)則并獲得了驗(yàn)證YVFB、YFFB、YVFGB、YGGB、YGCB、YFGB、KFGB、JFGB、YFVFB、KVFB、KVFGB、YVFRB、YVFGRB、YFGRB、KFGRB、JFGRB、YGGRB、YGCRB、YFVFRB、KVFRB、KVFGRB、YVFPB、YVFGPB、YFGPB、KFGPB、JFGPB、YGGPB、YGCPB、YFVFPB、KVFPB、KVFGPB、YFFB、YFFRPB、YVFRPB、YVFGRPB、YFGRPB、KFGRPB、JFGRPB、YGGRPB、YGCRPB、YFVFRPB、KVFRPB、KVFGRB、YF46GB、KF46GB、JF46GB、YF46GRB、KF46GRB、JF46GRB、ZR-YVFB、ZR-YVFGB、ZR-YFGB、ZR-KFGB、ZR-JFGB、ZR-YGGB、ZR-YGCB、ZR-YFVFB、ZR-KVFB,ZR-KVFGB、ZR-YVFRB、ZR-YVFGRB、ZR-YFGRB、ZR-KFGRB、ZR-JFGRB、ZR-YGGRB、ZR-YGCRB、ZR-YFVFRB、ZR-KVFRB、ZR-KVFGRB、ZR-YVFPB、ZR-YVFGPB、ZR-YFGPB、ZR-KFGPB、NH-YFFB扁電纜(亨儀)* ZR-JFGPB、ZR-YGGPB、ZR-YGCPB、ZR-YFVFPB、ZR-KVFPB無錫：崇安區(qū)、北塘區(qū)、南長區(qū)、錫山區(qū)、東亭鎮(zhèn)、惠山區(qū)、堰橋鎮(zhèn)、濱湖區(qū) 、江陰市：澄江鎮(zhèn)、宜興市、宜城鎮(zhèn)、徐州市、云龍區(qū)、鼓樓區(qū)、九里區(qū)、賈汪區(qū)、泉山區(qū)、邳州市、運(yùn)河鎮(zhèn)、新沂市、新安鎮(zhèn)、銅山縣、銅山鎮(zhèn)、睢寧縣、睢城鎮(zhèn)、沛 縣、沛城鎮(zhèn)、 豐 縣、鳳城鎮(zhèn)、常州市、鐘樓區(qū)、天寧區(qū)、戚墅堰區(qū)、新北區(qū)、武進(jìn)區(qū)、湖塘鎮(zhèn)、金壇市、金城鎮(zhèn)、 溧陽市、溧城鎮(zhèn)、蘇州市、金閶區(qū)、滄浪區(qū)、平江區(qū)、虎丘區(qū)、吳中區(qū)、相城區(qū)、常熟市、虞山鎮(zhèn)、張家港市、楊舍鎮(zhèn)、太倉市、城廂鎮(zhèn)、昆山市、玉山鎮(zhèn)、吳江市、松陵鎮(zhèn)、 南通市、崇川區(qū)、港閘區(qū)、如皋市、如城鎮(zhèn)、通州市、金沙鎮(zhèn)、海門市、海門鎮(zhèn)
