污水生物除磷處理

污水生物除磷包括厭氧釋磷和好氧攝磷兩個過程，因此污水生物除磷的工藝流程由厭氧段和好氧段兩部分組成。按照磷的終去除方式和構(gòu)筑物的組成，除磷工藝流程可分為主流程除磷工藝和側(cè)流程除磷工藝兩類。

主流程除磷工藝的厭氧段在處理污水的水流方向上，磷的終去除通過剩余污泥排放，其代表方法是厭氧/好氧（A/O）工藝，其他方法如厭氧/缺氧/好氧（A2/O）工藝、Phoerdox工藝（五段Bardenpho工藝，污水處理設(shè)備，A2/O/A/O）、UCT工藝以及其改進工藝、氧化溝等，都是經(jīng)過厭氧、好氧過程和排除剩余污泥來實現(xiàn)除磷。醫(yī)院污水處理設(shè)備 眾邁環(huán)保醫(yī)院污水處理設(shè)備 眾邁環(huán)保

測流程除磷工藝的厭氧段不在處理污水的水流方向上，而是在回流污泥的測流上，具體方法是將部分含磷回流污泥分流到厭氧段釋放磷，污水處理設(shè)備，再用石灰沉淀去除富磷上清液中的磷。

5.98工藝影響因素有哪些?

污水易被生物降解的有機物濃度越大，則除磷越高，通常以BOD5/TP的比值作為評價指標，一般認為 BOD5/TP＞20，則磷的去除效果較穩(wěn)定。 實驗得出 BOD5/TP的一般關(guān)系見表1-1。

表1-1 BOD5/TP的比例與磷的去除率關(guān)系BOD5/TP

28.8:8

13.8:1

5:1

BOD5去除率/%

92.11

89.08

91.64

TP的去除率/%

97.22

70

57.36

(2)NO.-N的影響

應對曝氣好氧反應階段以靈活的運行控制，如采取曝氣(去除BOD、硝化 攝磷)一停止曝氣缺氧(投加少量碳源，進行反硝化脫氧)一》再曝氣(去除剩余有機物)的運行方式，提高脫氮效率，減少下一周期進水工序厭氧狀態(tài)時NO.-N濃度

(3)運行時間和溶解氧(DO)

運行時間和DO取得良好脫氮除磷效果的兩個重要參數(shù)。 進水工序的厭氧狀態(tài)DO應控制在0.3~0.5mg/L，以滿足釋磷要求，小型污水處理設(shè)備，有機物BOD濃度高則釋磷速率快， 當釋磷速率為9~10mg/(gMLSS·h)，水力停留時間大于1h，則聚磷菌體內(nèi)的磷已充分釋放。所以一般城市污水經(jīng)2h厭氧狀態(tài)釋磷， 可基本達到釋磷效果。

好氧曝氣工序DO應控制在2.5mg/L以上，曝氣時間4h為宜。 主要滿足BOD降解和硝化需氧以及聚磷菌攝磷過程的高氧環(huán)境。 好氧曝氣之后，沉淀、排放工序均為缺氧狀態(tài)，DO不高于0.7mg/L，時間為2h左右為宜。 各工序運行時間分配對處理效果影響見表1-2。

表1-2 各工序運行時間分配對處理效果影響運行工

序與處

理效率進水

曝氣

沉淀

排水待機

總時間

BOD5去除率

TP去除率

N去除率

攪拌停止攪拌時間分配

1.50.541.50.5880.393.2

10.5310.5671.596.8

1141189396.8821131188077.892.5

另外，進水慢速攪拌，可提前進入?yún)捬鯛顟B(tài)，利于磷的釋放，并縮短厭氧反應時間。

影響出水效果的因素：

1、水力停留時間（t）

反硝化t小于2h，硝化t大于6h，當硝化水力停留時間與反硝化水力停留時間為3:1時，氨氮去除率達到70%~80%，醫(yī)院污水處理設(shè)備，否則去除率下降。

2、有機物濃度與DO

進入硝化好氧池中BOD5小于80mg/L；硝化好氧池中DO大于2mg/L。

3、BOD5/NOx-N值

反硝化缺氧池污水中溶解氧性的BOD5/NOx-N值應大于4，以保證反硝化過程中有充足的有機碳源：

4、混合液回流比

混合液回流比不僅影響脫氮效率，而且影響動力消耗?；旌弦夯亓鞅葘γ摰实挠绊懸姳?-1.從表中可以看出，RN≤50%，脫氮效率ηN很低：RN小于200%，ηN歲RN的上升而顯著上升，當RN＞200%后ηN上升比緩慢，一般內(nèi)回流比控制在200%~400%。

表1-1 混合液回流比對脫氮效率的影響

5、污泥濃度（MLSS）

污泥濃度一般要求大于3000mg/L，否則脫氮效率下降。

6、污泥齡（θc）

污泥齡應達到15d以上。

7、硝化段的污泥有機負荷率

硝化段的污泥有機負荷率要小于0.18kgBOD5/（kgMLSS·d）；硝化段的TKN/MLSS負荷率小于0.05kgTKN/（kgMLSS·d）。

8、溫度與PH

硝化舒適的溫度20~30℃、反硝化適宜的溫度20~40℃；硝化適宜PH=8~8.4、反硝化適宜PH值為6.5~7.5。

9、原污水總氮濃度TN

原污水總氮濃度TN＜30mg/L。